实验采用的NEG样品是塞特新材公司生产的烧结型块状Zr-V-Fe吸气剂，直径10 mm，厚度1 mm，单片质量为0.4 g，为避免其他因素干扰，所有实验组均采用推荐激活条件，在350℃下加热1 h。为获取不同吸气饱和度的样品（这里定义吸气饱和度为吸气量与吸气容量的比值，吸气容量为吸气速率下降到初始吸气速率10%时的累积吸气量^[10]），通过控制吸气时间为0.25 h、0.5 h和3 h来得到饱和度分别为30%、60%和100%的样品。考虑到高真空和超高真空系统中主要残余气体为氢气，故选择纯度为99.999%的氢气作为测试气体。

定容法和定压法是常用的NEG性能测试方法，但定容法无法获取NEG的瞬时吸气速率，定压法没有考虑本底放气的影响且难以长时间维持吸气室压力恒定^[11]。相比之下，差压法^[12-13]则可以克服以上弊端，同时能直观显示出NEG在升温实验中的表现，因此吸气性能测试实验和升温实验都在差压法系统上进行。系统如图1所示，由抽气系统、进气系统和测试系统三部分组成，抽气系统（5−9，21−23）主要由分子泵、机械泵、离子泵和相应管道阀门组成，为测试系统提供真空环境；进气系统（10−17）主要由氢气储罐、进气室14、漏孔以及球阀组成，为动态测试提供恒定持续的氢气流量；测试系统（1−4，18−20）包括用作样品室和对照室的两根相同的石英玻璃管、由六通和四通管道组成的吸气室20以及真空规和残余气体分析仪。

差压法通过测量样品室和对照室的压力变化，两者作差来确定由NEG吸气作用引起的压力变化，进而计算获得吸气速率和吸气量。对于样品室，其内的压力变化是由进气、本底放气和吸气剂吸气的共同作用引起的,压力随时间变化如式(1)：

式中V为吸气室体积，包括样品室1、吸气室20及相连管道，L；$ {{p}}_{{1}} $为样品室内压力，Pa；Q_in为进入腔室的气体流量，Pa·L/s；Q_b为本底放气率，Pa·L/s；Q_NEG为吸气剂吸收的气体流量，Pa·L/s。

对于对照室，其内压力变化则是由进气与本底放气的作用引起的，压力随时间变化如式(2)：

式中$ {{p}}_{{2}} $为对照组内压力，Pa。样品室与对照室的腔室体积V和本底放气率Q_b均相等（进行空载实验验证了两石英管本底放气相同），实验中控制相同的进气流量Q_in，则吸气剂吸气流量Q_NEG可由式(3)计算得到：

由此可根据式(4)和(5)计算得到NEG的吸气速率和累积吸气量分别为：

式中S为NEG的吸气速率，L/s，G_NEG为NEG的累积吸气量，Pa·L，除以吸气剂质量后可得到单位质量吸气剂的吸气速率和累积吸气量。

按照图1所示搭建好差压法系统，并将NEG放入样品室1。检漏结束（漏率优于2×10⁻¹³ Pa·m³/s），首先进行获得不同饱和度样品的吸气实验。

(1) 烘烤除气：打开除阀门13外的所有阀门，用分子泵组将系统压力抽至1×10⁻⁴ Pa量级。然后用加热带缠绕需要烘烤的部分，在200℃下烘烤48 h以上，降温后系统压力可降至1×10⁻⁶ Pa。

(2) NEG激活：关闭阀门3和21，采用弹簧加热圈加热NEG，在350℃下激活1 h，然后冷却至室温。

(3) 样品组吸气：用离子泵将整个系统压力抽至1×10⁻⁶ Pa量级后，关闭阀门10和15，向进气室14内充入一定量氢气。然后隔离吸气室20与泵组，打开球阀15，使氢气以恒定气流量进入吸气室，通过控制吸气时间得到不同饱和度的NEG样品。

吸气实验完成后，立即进行升温实验。

(1)关闭球阀17，用离子泵将压力抽至1×10⁻⁶ Pa量级。

(2)为样品室安装加热套，并设定升温曲线。关闭阀门21，使吸气室处于密闭状态。开始加热后，记录腔室内温度和压力（真空规19）随时间变化。

(3)样品组升温实验结束后，关闭阀门2，打开阀门3，按照样品组操作对对照组进行吸气实验和升温实验。

通过上述实验步骤，分别研究了在密闭空间中将饱和度为0%、30%、60%和100%的NEG加热至450℃时的表现以及将饱和度为100%的NEG加热至150℃和300℃时的表现。随后测试了NEG在不同工作温度下的吸气性能，实验流程与吸气实验相同，不同之处在于样品组吸气结束后还要对对照组进行相同时长的吸气实验。在实验过程中利用弹簧加热圈将样品分别加热至150℃、300℃和450℃。

为验证差压法系统的可行性，对样品室和对照室进行了空载实验，包括升温实验和升压实验。在升温实验中，以相同升温速率将两根石英管加热至相同温度150℃ (300℃和450℃)，记录管内温度变化。在升压实验中，在150℃ (300℃和450℃)的温度下分别向预抽真空的两根石英管内通入氢气，记录管内压力变化。实验结果如图2(a)和(b)所示，在不同温度下，样品室和对照室的温度和压力曲线都几乎重合。在升压实验中，管内的压力变化由通入氢气量和管壁放气引起，而通入的氢气量相同，由此验证了两根石英管的放气特性完全相同。在后续实验和数据处理中，可以用对照室的放气特性代替样品室的，因此用差压法可以有效消除本底放气对实验结果的影响。

温度会影响气体在吸气材料内部的扩散，从而影响NEG的吸气性能和真空维持性能。为了便于后续深入理解吸气剂的维持特性，测试了NEG在不同工作温度下（25℃、150℃、300℃和450℃）的吸气性能，结果如图3所示。图中25℃、150℃和300℃的曲线显示的是吸气速率和吸气量关系，450℃的曲线显示的是吸气速率与时间关系。由于450℃超过了采用的激活温度，在这种高温条件下，NEG会释放部分已吸收的气体，难以准确计算吸气量，因此选择时间作为450℃下吸气速率的横坐标。从曲线中观察到，随着工作温度从25℃升高至300℃，NEG的起始吸气速率显著提高，300℃时的初始吸气速率是室温下的3倍左右。并且随着吸气量的增加，吸气速率衰减缓慢，吸气容量也随之提高。然而，当工作温度升高至450℃时，NEG的吸气速率急剧下降，仅0.05 L/s/g。

NEG吸收气体的过程包括表面吸附和体内扩散两个部分^[14]，对于块状吸气剂，主要依靠体内扩散吸收气体。根据费克第一和第二定律，气体的扩散长度和在吸气材料表面的扩散速率可通过式(6)和式(7)进行描述^[15]：

式中，D为扩散系数，$ {{{\mathrm{m}}}}^{{2}}{/{\mathrm{s}}} $；t为吸气时间，s；D₀为扩散系数常数，$ {{{\mathrm{m}}}}^{{2}}{/{\mathrm{s}}} $；E_d为扩散活化能，$ {{\mathrm{J}}/{\mathrm{mol}}} $；R为气体普适常数，8.31 $ {{\mathrm{J}}/({\mathrm{mol}}\cdot}{}{{\mathrm{K}})} $；T为温度，K。在高温下，分子能量增加，扩散活化能降低，从而扩散系数增大，进而气体的扩散长度和扩散速率都会增加。因此提高工作温度，NEG的初始吸气速率和吸气容量都会增加。但随着温度升高，部分分子动能增大摆脱表面束缚，脱附概率增大。当温度升高至450℃，扩散速率和脱附速率都增大，表现出的净效果为吸气速率降低。

随着吸气量的增加（也即工作时长增加），NEG的吸气速率减小，因此有必要研究NEG在工作不同时长后的真空维持性能。为此在密闭空间中将饱和度为0%、30%、60%和100%的NEG加热至450℃，实验结果如图4所示。为了解决数据范围差异问题，更好地展示数据，纵坐标采用对数形式。实验组和对照组是从相同压力下开始实验的，但是前期对照组的压力短时间内变化大，加上每次关阀用时不同，导致图中样品室和对照室起始压强不同。

从图中可以观察到，所有压力曲线在升温阶段上升迅速，随着温度稳定，上升减缓。相比于对照组，样品组压力曲线在后期上升极其缓慢且始终低于对照组，这表明NEG在升温情况下仍能有效吸附气体，在较长时间内维持腔体的真空度。随着NEG饱和度的增加，样品室的最终压力也相应上升。饱和度对真空维持性能的影响可用式(6)解释。高饱和度意味着长时间的吸气过程，导致扩散长度增加，从而减少了用于吸收气体的空间，使得腔室内最终压力升高，即真空维持性能下降。

为了探究NEG在不同升温程度下是否具有维持性能，在密闭空间中将饱和度为100%的NEG加热至150℃、300℃和450℃，实验结果如图5所示。观察图线可知，其压力变化趋势与不同饱和度NEG的升温实验相似。以样品室最终压力的高低评估真空维持性能的优劣，为直观显示温度对真空维持性能的影响，取7800 s时对照室和样品室的最终压力列于表1中。

数据显示，从150℃升至300℃，真空维持性能显著改善，这可归因于NEG在较高温度下表现出更优异的吸气性能。但当温度升至450℃时，真空维持性能显著下降。

根据西韦茨定律，在一定温度和压力下，H₂在吸气材料内部含量遵循P-C-T公式，据文献[15]记载，Zr-V-Fe吸气材料的P-C-T表达式为：

式中，p为H₂平衡压；Q为吸气材料中H₂含量；T为温度。假设温度瞬间升至目标温度，以室温下的饱和容量为材料中H₂含量，可计算出三种温度下初始H₂平衡压强如表2所示。

当H₂平衡压低于环境压力时，在吸气剂表面会发生吸附现象，反之则发生脱附。实验中升温导致的本底放气是主要气体来源，样品室内初始压强为1×10⁻⁵ Pa，当加热至150℃和300℃时，因H₂平衡压强低于环境压力，此时NEG表面会吸收放出的气体；但当加热至450℃时，H₂的平衡压强高于环境压力，本底放气和NEG表面的脱附使压力迅速上升至1×10⁻³ Pa量级，从而使NEG的真空维持性能显著下降。

由上述分析得出，存在一个临界温度，在该温度以下，随着温度升高，真空维持性能改善；而超过该温度后，真空维持性能恶化。临界温度需满足以下条件：(1)该温度下平衡氢压低于真空环境压力，确保NEG表面不发生脱附；(2)在满足条件(1)前提下，温度足够高，NEG能表现出优异的吸气性能。

本文为研究密闭空间中NEG在加热条件下的真空维持性能，利用差压法系统进行了一系列实验。空载实验验证了差压法可以有效消除本底放气干扰，同时通过两腔室压力对比可以直观显示出NEG在压强演化中的真空维持作用。温度对吸气性能影响的实验表明，随着温度升高，吸气性能提高，但温度过高，吸气性能下降。这与气体扩散速率和脱附速率随温度升高而增加有关，温度过高时，脱附速率显著提升，表现出的净效果为吸气性能下降。在饱和度对真空维持性能影响的实验中，发现NEG饱和度越高，其维持性能越差。因为扩散长度受材料尺寸限制，饱和度升高，扩散长度增加，导致可吸收气体的空间减小，从而维持性能下降。温度对真空维持性能的影响与对吸气性能的影响一致，温度升高，吸气性能提升，则维持性能也改善；直至临界温度，性能达到最佳；超过临界温度，H₂平衡压大于环境压力，NEG表面发生气体脱附，维持性能下降。

这一系列实验旨在探究NEG在温度变化条件下的性能变化，为吸气剂在复杂工况下的表现、性能特征及其在实际应用中的稳定性提供重要参考，有助于优化无源真空系统的设计，提高设备稳定性，从而在各种应用中实现更可靠和持久的真空环境。由于实验周期较长以及设备使用的限制，本研究未能进行重复实验。然而，所有独立实验的结果均表现出高度的一致性和稳定性。未来计划在进一步研究中进行更为深入的实验验证。