LTVS放电的实验电路如图1所示，由激光触发系统、RC放电电路和基于可拆真空腔体的LTVS样机组成。激光触发系统采用Nd: YAG激光器产生波长1064 nm，脉宽10 ns的脉冲激光。激光束通过全反镜、分光镜和聚焦镜片后，聚焦在触发材料表面，材料表面光斑面积1.1 mm²。激光信号由光电探头检测。RC放电电路中，脉冲电容C₀为8.9 μF，电路电阻R_L为11.85 Ω，电桥测得电路的杂散电感L_d为4.8 μH。LTVS的电压由高压探头(TeKP6015 A)测量。脉冲电流探头C_t由TeKCT-4和TCP202 A组成。高速相机的采样帧率最大为100000 fps，曝光时间可据试验要求调整。触发控制器分别控制激光头和高速摄像机的动作。

LTVS腔体内真空度由抽气系统维持在2×10⁻⁵ Pa以下。设置LTVS为正极性工作方式。腔体内电极为纵磁杯状电极，表面材料为CuCr₅₀合金，电极直径为58 mm。电极间距设为8 mm。根据前人研究，触发材料选用目前常用的Ti与KCl的混合物，1∶1混合后压制成锥状结构，填充于阴极中心的5 mm凹槽内。设置锥型靶材顶部与阴极表面之间距离为1 mm，以减少电弧烧蚀对材料的影响。

工作电压4.4 kV，LTVS的放电波形如图2所示。设置作用于触发材料表面的激光能量为25 mJ。激光作用68 ns后，LTVS上的电压开始下降，表明此时间隙内建立了起始放电通道，LTVS被触发。此前研究通常定义LTVS的触发时延为激光信号开始上升到工作电压开始下降的时间^[17]。激光作用约5 μs后，经LTVS传输的脉冲电流达到峰值230 A。随后，电流受回路参数影响，逐渐衰减至零。

采用高速摄像机拍摄的LTVS放电过程中真空电弧图像如图3所示。结合图2可知，LTVS被触发后，间隙内放电光斑亮度随着电流的上升快速增加，后随电流的下降逐渐衰减。激光照射145 μs后，电流降至100 A以下，电弧弧柱开始断裂。LTVS在360 μs左右完成电流开断，电弧熄灭。

随后利用matlab对电弧图像进行分析，计算了真空电弧面积和周长随时间的变化。计算原理如下：将电弧图像分为若干像素点，用二值法将白色像素记为1，黑色像素记为0，电弧周长和面积为白色区域的周长和面积。标定一个白色像素点为一个小正方形，换算后一个像素点面积为0.07 mm²，边长为0.2646 mm，如图4所示。计算所得面积周长曲线如图5所示。根据电弧图像和计算的电弧面积和周长，可将燃弧过程分为三个阶段：触发阶段（图3（a）~图3（d））、扩散阶段（图3（e）~图3（h））和熄弧阶段（图3（i）~图3（l））。

触发阶段，激光与触发材料相互作用释放初始等离子体，初始等离子体不断与触发材料及真空电极发生碰撞，并在电离能/逸出功较低的触发材料表面形成初始放电通道，开始传输电荷，如图3（a）中材料表面放电光斑所示。随着间隙传输电流的增加，在电极表面热作用和间隙鞘层电场作用下，更多带电微粒进入真空间隙，电弧等离子体与电极表面和触发材料的碰撞作用被加强，初始放电通道逐渐演变为真空电弧，间隙内电弧通道的亮度、面积和周长急剧增大（如图3（b）~图3（d）以及图5红框所示）。电弧扩散期间，真空电弧扩散主要受触发材料释放微粒和间隙电磁场的影响。由于触发材料的电离能/逸出功较低，触发材料更容易在等离子体的碰撞作用下发生电离，释放新的带电微粒进入间隙。因此图3中电弧主要集中在触发材料表面。电流达到峰值时，图3（e）中的真空电弧的面积和周长最大，亮度也最高。随后LTVS上的电流逐渐减小，间隙内注入等离子体的密度也逐渐下降，碰撞电离的作用相应降低，图3（f）至图3（h）中真空电弧的亮度、面积和周长逐渐减小（如图5蓝框）。随着电流的减小，等离子体发生碰撞引起电离的概率进一步降低，与电极表面碰撞引起电离的几率更低，电弧的面积和周长逐渐减小（如图5绿框）。此时，间隙内碰撞电离主要发生在触发材料与阴极交界面附近的电场不均匀区域。因此图3（i）至图3（l）中电弧弧柱断裂后，电弧主要位于触发材料与阴极凹槽的交界位置。

由上述分析可知，触发材料在LTVS的放电过程中不断向间隙释放带电微粒，影响放电通道的扩散并造成其工作性能差异。

LTVS的快速触发主要依赖激光与触发材料的相互作用，Ti与KCl的混合材料主要由Ti吸收激光能量，使KCl熔融、气化并被电离产生大量初始等离子体以建立放电通道。采用高速相机拍摄得到LTVS初始等离子体的扩散形态如图6所示。在激光热作用与光致级联电离作用下，初始等离子体呈扩散状离开材料表面，激光与材料发生作用区域附近的等离子体密度最高，光斑亮度也最大^[17-18]。

根据此前研究，LTVS的触发时延受触发材料的影响显著。改变触发材料种类、混合材料比例、靶材结构、材料深度等参数都会对LTVS的触发时延造成不同程度的影响^[19]。根据图6等离子体图像，可描述正极性LTVS内初始等离子体的扩散形态如图7所示。受间隙电场影响，扩散至间隙的初始等离子体成分以质量轻、速度快的自由电子为主，向阳极运动的Cl⁻速度较慢；Ti⁺和K⁺逸出材料表面后被电场减速，向阴极运动。因此，相较于负极性间隙，正极性LTVS可获得更短的触发时延。

此外，触发材料种类或混合材料的比例改变时，进入间隙的初始等离子体成分或比例被改变，导致开关触发时延的变化。靶材结构变化主要影响材料对激光能量的吸收效果，而靶材深度的变化改变了初始等离子体的扩散距离，影响LTVS的触发时延。当Ti与KCl混合比例为1∶1时，触发时延在100 ns以内，虽然比高Ti含量下触发时延要高，但其在纳秒级别的时延已经满足实验要求，且开断电流能力比较稳定，靶材使用寿命较长。相关参数对触发时延的影响规律此前已有详细研究^[20-21]，本文不再赘述。

燃弧阶段电弧对触发材料的烧蚀作用会在触发材料表面形成放电斑点，持续向间隙释放更多带电微粒，从而成为真空间隙内主要的等离子体源之一，如图3所示。为更深入地分析燃弧阶段触发材料对电弧扩散的影响，本文建立了LTVS内真空电弧的MHD模型，对等离子体的时空分布特性进行模拟。

LTVS内真空电弧仿真模型基于磁流体动力学理论构建。模型将真空电弧视为导电流体，建立的MHD模型包括电、磁、流体等物理场，结合电子与离子的质量守恒、动量守恒、能量守恒等相关方程，对燃弧过程进行分析。模型是高度非线性的方程组，需要用数值求解方法进行求解，利用COMSOL多物理场仿真软件对燃弧阶段真空电弧等离子体的扩散和分布特性进行计算，有效的解决了复杂的计算过程。

式（1）、（2）分别表示电子和离子的质量守恒方程。其中，电子、离子质量密度由ρ_e和ρ_i表示，ρ_e=n_em_e，ρ_i=n_im_i；电子、离子的质量分别为m_e和m_i，电子速度为v，离子速度为u。

式（3）、（4）分别表示电子和离子的动量守恒方程。其中，电子、离子的体积力为F_ve和F_vi，电子和离子压力梯度为$\nabla $P_e和$\nabla $P_i，电子离子相对运动产生的摩擦力为f_ie和f_ei，电子离子之间的热力为f_th和f_thi，粘性应力用$\nabla $·[τ_ij]_e和$\nabla $·[τ_ij]_i表示。

式（5）、（6）分别表示电子和离子的能量守恒方程。其中，电子等压比热为Cp_e=5k/2m_e，离子等压比热为Cp_i=5k/2m_i，k代表Boltzmann常数，电子和离子的温度为T_e和T_i，电子离子的热流密度分别为q_e和q_i，电子离子的粘性耗散功分别为ϕ_e和ϕ_i，电子与离子碰撞损失的能量为Q_ei，离子吸收的能量为Q_ie，电子与离子的热项分别为S_e、S_i。

此外，该电弧模型基于以下假设：（1）认为该模型满足等离子体的准电中性条件，用宏观流体力学描述等离子体流动。（2）认为间隙内等离子体处于完全电离状态。（3）认为阴极和触发材料是间隙等离子体产生的唯一来源。（4）认为电子和离子形态为完全气体。

模型的网格剖分如图8所示，电极材料选取CuCr₅₀合金，电极半径为29 mm，间隙距离设为8 mm，触发材料为半径2.5 mm的圆柱状结构，靶材顶部比阴极表面低1 mm。结合此前实验触发过程分析，电弧电流峰值为230 A，由于电弧电流较小，等离子体速度约为1×10⁴ m/s，电弧属于超音速流动。对于热传导模块，在阴极侧设置了狄利克雷边界条件，在阳极设置了电子热流密度，侧面则为绝热条件。在初始条件中，阴极边界电子温度设为1.5 eV，环境温度设为0.026 eV。对于流体动力学模块，初始条件中阴极边界离子速率设为1×10⁴ m/s，阴极边界离子温度设为0.3 eV。

本文的仿真为超音速或亚音速真空电弧燃弧阶段的模型。模型中流体动力学模块计算对象为离子，描述的是离子质量、动量、能量守恒；传热模块计算对象为电子，描述的是电子能量守恒。仿真模型适用于压力范围在10⁻⁴−10⁻⁷ Pa之间的高真空环境。在这个范围内，气体分子之间碰撞相对较少，电弧主要由电子、离子与电极表面的相互作用主导，符合模型的物理假设。当压力超出范围时，气体分子对电弧的影响逐渐增大，模型的准确性会降低。模型只适用于常见的金属电极材料，如铜、钨及其合金，对于一些特殊的新型材料或复合材料，超出了模型的适用范围。

LTVS被触发后5 μs，即电流达到峰值时刻间隙内电子和离子的温度与密度分布如图9所示。电流230 A时，间隙内等离子体呈扩散形态分布，触发材料表面区域的自由电子密度最高，达到3.96×10²² m⁻³，温度可达17387 K，表明电弧等离子体与触发材料的碰撞电离程度最剧烈。仿真规律与电弧图像的分布情况相吻合。

为便于后续分析，将间隙燃弧区域划分为5个区域，其中a为近阳极区，b为阳极中心区，c为间隙中心区，d为阴极中心区，e为近阴极区。改变仿真模型中电流幅值，得到燃弧期间不同区域的电子密度变化如图10所示。可见间隙内自由电子密度与电流幅值成正相关。燃弧期间由于电弧的热烧蚀作用，熔沸点更低的Ti+KCl混合物相较于铜电极来说，更容易释放粒子到间隙中，作为主要的等离子体源，有利于在间隙建立更强的放电通道，影响间隙的电流传输过程，即影响开关的放电功率。本文实验结果与文献[22]的研究结论基本一致。

本文对真空电弧燃弧阶段进行了实验与仿真方面的分析，但二者之间存在一定的误差。实验方面，由于相机帧率为100000 fps，因此在燃弧阶段拍摄的电弧图像为电弧发展10 μs内累加的结果，而仿真模型是在一定假设条件下建立的具体某一时刻的燃弧图像。但仿真结果与实验结果电弧图像较吻合，故可以近似认为两者是一个条件下的燃弧过程，可以用仿真结果对燃弧过程进行微观分析。

由于触发材料密度相对较低，且其逸出功/电离能均低于致密的电极表面材料CuCr₅₀。电弧熄灭阶段，间隙内密度较低的电弧等离子体仍会与触发材料发生碰撞，电离产生新的带电微粒进入间隙，影响LTVS的电弧熄灭过程，降低LTVS的电流开断能力。这也是触发间隙内电弧与真空断路器内电弧的主要区别之一。LTVS工作电压3.9 kV，峰值电流180 A时，在熄弧阶段观察到明显的触发材料释放微粒进入间隙的过程，拍摄图像如图11所示。

在图10仿真结果中，出现在150 μs−200 μs时间隙内电子密度随电流的减小而增大的趋势，本文认为这是由于触发材料受电弧热烧蚀影响，向间隙释放带电粒子，影响间隙内电弧的熄灭过程和开关的电流开断能力。图10仿真结果也可说明图11实验观察到的弧后靶材微粒逸出的过程，亦可解释文[23]中不同触发材料LTVS高频开断能力出现差异的原因。

作为对比，本文调整触发开关样机的触发方式，以Al₂O₃陶瓷为闪络材料，对比沿面闪络的电触发真空开关在相近条件下，开断电流时的情况。拍摄得到的电弧图像如图12所示。可见随着电流的衰减，间隙内真空电弧逐渐熄灭，Al₂O₃陶瓷并未受电弧烧蚀影响向间隙释放带电微粒，影响间隙的电流开断能力。由图11与图12结果对比分析可知，熄弧阶段LTVS内真空电弧对触发材料热作用释放的带电粒子，会在一定程度上影响间隙的电流开断能力。因此，设计用于高频开断场合的LTVS时，应调整开关的触发材料种类或混合比例，以提升其电流开断能力。

本文结合仿真与实验研究，分析了触发材料对LTVS内电弧扩散过程和关键工作参数的影响，可以得到以下结论：

与真空断路器内电弧扩散不同，LTVS内真空电弧扩散受触发材料的影响。激光作用于触发材料，产生并快速向间隙内输送大量初始等离子体，加速间隙触发；燃弧期间电弧对触发材料的烧蚀作用会在触发材料表面形成放电斑点，向间隙释放更多带电微粒，有利于建立有效的放电通道，提升LTVS的放电功率；触发材料在熄弧阶段受电弧热作用向间隙释放带电微粒，会在一定程度上影响开关的高频电流开断能力。建议根据LTVS应用需求，合理调整其触发材料以提升其关键性能。